環(huán)境影響評價師

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四、環(huán)境影響預(yù)測及評價

(一)環(huán)境空氣影響預(yù)測

1. 預(yù)測模式與內(nèi)容

釆用《環(huán)境影響評價技術(shù)導(dǎo)則一大氣環(huán)境》(HJ/T2.2—93)推薦的點源擴(kuò)散模 式和相應(yīng)抬升公式，結(jié)合2004年全年逐時風(fēng)向、風(fēng)速、總云量、低云量(云量為每 日定時5次)、氣溫等氣象資料，進(jìn)行如下預(yù)測內(nèi)容：

(1) 本期工程S02、N02lh平均濃度貢獻(xiàn)值;

(2) 本期工程S02、N02、煙塵的日平均濃度貢獻(xiàn)值;

(3) 本期工程S02、N02、煙塵的年平均濃度貢獻(xiàn)值;

(4) 替代區(qū)域小鍋爐后，關(guān)心點的日平均濃度預(yù)測結(jié)果，并與現(xiàn)狀監(jiān)測資料進(jìn) 行疊加影響評價，論證該工程環(huán)境正效益;

(5) 不同煙囪方案與GGH系統(tǒng)論證。

2. 主要結(jié)論

(1) 工程投運后正常工況下，302和N02 1 h平均濃度最大貢獻(xiàn)值分別為0.033 6 mg/m3、0.232 mg/m3,分別占二級標(biāo)準(zhǔn)的 6.7%和 96.7%。

(2) S02、>102和PM1Q日平均濃度最大貢獻(xiàn)值分別為0.000 3 mg/m3、0.020 6 mg/m3, 0.000 5 mg/m3,分別占二級標(biāo)準(zhǔn)的 0.2%、17.2%和 0.3%。

(3) S02、?《)2和PM1Q年平均濃度最大貢獻(xiàn)值分別為0.001 6mg/m3、0.0018 mg/m3、0.000 2 mg/m3,分別占二級標(biāo)準(zhǔn)的 0.4%、2.0%和 2.0%。

(4) 該工程運行后替代區(qū)域內(nèi)燃煤小鍋爐531臺，替代分散小鍋爐的低架污染源后，區(qū)域釆暖期S02、N02和PM1()濃度有一定程度的改善;釆暖期長治城區(qū)測點S02、 !\[02和 PM1()日均濃度疊加值分別為 0.126 9?0.364 9 mg/m3、0.034 9?0.067 5 mg/m3 和 0.153 4?0.394 6 mg/m3,削減率分別為 10.3%?15.9%、33.1%?43.8%和 14.5%? 50.5%,工程建設(shè)能在一定程度上改善區(qū)域和長治市城區(qū)的環(huán)境空氣質(zhì)量。

(5) 210m煙囪與240m煙囪比較結(jié)果表明，210 m煙囪排放N02最大1 h在A 類天氣條件下的下風(fēng)向出現(xiàn)超標(biāo)，而240m高度情況下小時地面濃度不出現(xiàn)超標(biāo)，盡管A類天氣條件全年出現(xiàn)頻率僅0.51%,出現(xiàn)頻率極低，但從環(huán)境保護(hù)角度出發(fā)， 推薦240 m煙囪方案。

210 m煙®+GGH與240 m煙囪比較結(jié)果表明，盡管210 m煙®+GGH方案的S02 和N02最大1 h濃度貢獻(xiàn)值相比240 m煙囪方案降低50%以上，但已有的工程和運 行經(jīng)驗表明，安裝GGH帶來如下問題：①投資和運行費用增加;②脫硫系統(tǒng)運行 故障增加，若投運率降低10%，其so2排放量將增加一倍;③增加了相應(yīng)的能耗、水耗;④GGH沖洗后的廢水含有很強(qiáng)的腐蝕性，必須進(jìn)行專門的處理后才能排放。因此推薦釆用240 m煙囪不加GGH方案。

(二)地表水

工程釆用直接空冷機(jī)組，各類廢污水回收利用不外排，對區(qū)域地表水體影響不大。

(三)聲環(huán)境

電廠廠界晝間噪聲除西側(cè)靠近空冷機(jī)組預(yù)測點超標(biāo)外，其他廠界晝間噪聲能滿 足《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標(biāo)準(zhǔn)》(GB 12348—90) II類標(biāo)準(zhǔn)，夜間東、西、南廠界噪聲 均有超標(biāo)現(xiàn)象，最大超標(biāo)量12.1 dB (A),最大超標(biāo)距離約200 m，長治市郊區(qū)城鄉(xiāng)建設(shè)環(huán)境保護(hù)局同意將此區(qū)域劃定為噪聲隔離區(qū);環(huán)境敏感點揚暴村晝間和夜間噪 聲預(yù)測值疊加現(xiàn)狀值后，可滿足《城市區(qū)域環(huán)境噪聲標(biāo)準(zhǔn)》(GB 3096—93) 2類標(biāo) 準(zhǔn)要求;鍋爐對空排氣管加裝消聲器后，偶發(fā)排汽噪聲滿足相應(yīng)評價標(biāo)準(zhǔn)要求。

(四)煤場

煤場風(fēng)蝕起塵量按北京煤炭總公司四廠環(huán)評的風(fēng)洞實驗擬合公式計算，擋風(fēng)抑 塵墻抑塵70%考慮，當(dāng)煤的含水量為5%時，風(fēng)速為5 m/s的天氣條件下對揚暴村的 濃度貢獻(xiàn)為0.015 mg/m3;當(dāng)煤的含水量為2%時，風(fēng)速為5 m/s的天氣條件下對揚暴 村的濃度貢獻(xiàn)為0.029 mg/m3。

(五)灰場

1. 對灰場附近地下水的影響

(1)區(qū)域地質(zhì)情況。

工程地質(zhì)情況：小嶺溝貯灰場范圍內(nèi)出露地層有奧陶系中統(tǒng)峰峰組(0/)石灰 巖地層、第四系中更新統(tǒng)(Q2)黃土地層，其中奧陶系中統(tǒng)石灰?guī)r地層主要分布于 灰場溝底和西側(cè)坡，第四系地層主要分布于灰場兩岸坡邊?；覉霰韺铀缮r層厚度 薄，分布不連續(xù)，沒有形成淺層孔隙水含水層，地下水為主要為奧陶系裂隙巖溶水， 巖溶水水位埋深約330m;據(jù)灰場附近鉆探資料，奧陶系中統(tǒng)(02)巖溶含水層的滲透系數(shù)為2.49X 10—4?5.29X 10_4cm/s，灰場需采取防滲措施。

水文地質(zhì)情況：地下水主要以地下徑流方式補給，流動方向為由東南向西北， 與地面坡向基本一致，補給來源主要為大氣降水的入滲和上游地下水徑流補給，排泄方式主要為以徑流方式向下游運動及人工開釆。由于巖溶水含水層埋深大，灰場 附近地下水的開釆利用程度較低。灰場附近的曹家堰村，位于灰場上游，村民飲用 水水源為該處松散黃土地層的上層滯水和降雨集水窯的蓄水;廟后村位于灰場西側(cè)，村民以集水窯的蓄水為飲用水水源。目前，當(dāng)?shù)卣趯嵤┮こ蹋鉀Q曹家

堰和廟后村民的飲水問題。

不良地質(zhì)情況：小嶺溝灰場未發(fā)現(xiàn)發(fā)震和活動斷層，距灰場最近的斷層是位于 灰場西約l.8km的長治斷層。長治斷層走向NE—SW，構(gòu)成長治盆地的天然東部界 線。該斷層?xùn)|側(cè)上升，西側(cè)下降，為正斷層。其落差大于300 m，走向N20°?30° E, 傾向北西，傾角30°?45° ,斷距100?300 m?；覉霾辉陂L治斷層、斷層破碎帶上， 符合《一般工業(yè)固體廢物貯存、處置場污染控制標(biāo)準(zhǔn)》(GB 18599—2001)處置場應(yīng) 避開斷層、斷層破碎帶的相關(guān)要求。

(2)影響分析。

評價選擇灰渣中含量較高、易溶于水，且容易引起地下水水質(zhì)惡化的典型污染 成分氟化物作為影響因子。經(jīng)采取截洪溝、攔洪壩等措施后，入滲水源基本來自灰場面積內(nèi)的降水。

按照GB 18599—2001對貯存、處置場防滲性能的要求，本工程在灰場釆用噴漿 防滲處理和鋪設(shè)土工膜并在其上鋪0.5m厚經(jīng)碾壓的黃土作為防滲層，其滲透系數(shù) 小于lXlO—cm/s，可有效阻止入滲水的滲漏，使入滲水保持于灰體和包氣帶，最終 消耗于蒸發(fā);同時采取合理的防洪排水措施，灰場尾部設(shè)小型攔洪壩，在灰場東、西側(cè)設(shè)置高位截洪溝，減少灰場匯水量;通過灰場豎井和排洪涵管將上游和灰場匯集的降水排向灰場下游;在防滲層之上形成的暫時飽和水層的水，經(jīng)灰水回收設(shè)施 回收用于灰場噴灑，不向下游排放。在此條件下，灰場堆灰不會對地下水產(chǎn)生明顯 影響。

2.灰場揚塵影響分析

未及時碾壓時大風(fēng)條件(6m/s)下，灰場揚塵對曹家堰村和廟后的TSP濃度貢 獻(xiàn)分別為4.0mg/m3、4.4mg/m3,超標(biāo)嚴(yán)重;釆取碾壓措施后大風(fēng)條件下，灰場揚塵 對曹家堰村和廟后的TSP濃度貢獻(xiàn)分別為0.023 mg/m3、0.024 mg/m3。因此，堆灰及 時碾壓、加強(qiáng)灰場運行管理是減小灰場揚塵影響的重要因素。

(六)熱網(wǎng)工程影響分析

熱網(wǎng)工程運行期無廢水、廢氣排放，換熱站運行期各環(huán)境敏感點噪聲預(yù)測值均滿足《城市區(qū)域環(huán)境噪聲標(biāo)準(zhǔn)》(GB 3096—93) 2類標(biāo)準(zhǔn)要求，對區(qū)域環(huán)境影響不大。

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